HOCAM KOLAY GELSİN
    Yeni yönetmeliğe göre temellerin tasarımı taşıma gücüne göre yapılıyor ve zemin gerilme kontrolleri bu duruma göre kontrol ediliyor. 16.8a formülüne göre hesaplanan karakteristik dayanım 1.4 dayanım katsayısına bölünerek tasarım dayanımı hesaplanıyor. Temel tabanında oluşan gerilmelerin statik ve dinamik yükleme durumlarının her birinde bu tasarım dayanımının altında kalınması isteniyor deprem etkisini içeren yükleme durumları yönetmeliğin içinde ilgili maddelerde belirtilmesine rağmen statik yük birleşimlerinin ilgili yönetmeliklerden alınacağı belirtiliyor benim sormak istediğim asıl soru statik yük birleşimlerinde kullanılacak yük faktörlerinin neler olduğu ve G+Q yükleme durumunda temel tabanında oluşacak gerilmeleri kontrol ederken yine temel taşıma gücü hesabına göre mi yapılacağı yoksa ayrıca zemin emniyet gerilmesi bulunup tekrar bu yükleme durumuna göre kontrol yapmak gerekecek mi biliyorsunuz zemin emniyet gerilmesi bulunurken güvenlik katsayıları değişmektedir.
    Ayrıca hocam oturma hesaplarında depremli yüklemeler ile 1.4G+1.6Q yüklemesi için alınacak gerilme yük/alan hesabından elde edilecek gerilme mi yoksa temel tabanında oluşacak max. gerilme mi ayrıca oturma hesaplarında arttırılmış yük olan 1.4G+1.6Q yüklemesine göre mi yoksa G+Q yüklemesine göre mi bakacağız. Temeller için müsaade edilebilir oturma değer  tabloları değişiklik göstermekte ve deprem yönetmeliği buna bir açıklama getirmemektedir. Sizin düşünceniz nedir. Teşekkürler. 

Merhaba,

TBDY2018 de  , temel tasima gucu icin Hansen’den uyarlama  bir formul verilmekte. Bu formul hem statik yuklemelerde hem dinamik  yuklemelerde kullanilacak. Cikan sonucu 1.4 e bolerekde dayanimi buluyorsunuz. Bundan boyle zemin tasima  gucu hesabinda  G+Q gibi bir yukleme  KULLANMAYACAKSINIZ.  Statik durum icin kiyaslanayi 1.4G + 1.6Q  yuklemesine gore yapacaksiniz Dinamik  yani deprem durumunda da G+Q+E  kombinadyonunu/kombinasyonlarini kullanacaksiniz.  Formulasyon bu sartlarda gecerli. Artik G +Q  tasima gucunde yok, kullanilmayacak.

Gelelim oturma hesabina. Oturma da  esas olan net  GERILME ARTISI’ dir. Oturma hesabinda  gercek yuk olan G+Q  yuklemesini kullanacaksiniz. Ancak net gerilme artişı oturmaya sebep olacagindan,  kazidan cikan topragin agirligini da G+Q dan cikarmalisiniz. Esas olan net gerilme artisi, unutmayin. 

HOCAM CEVABINIZ İÇİ TEŞEKKÜRLER, YALNIZ UYGULAMADA OTURMA İLE İLGİLİ PROBLEMLER YAŞANMAKTA, BİR BİLİM ADAMINI FORMÜLÜNE GÖRE DÜŞÜK ÇIKAN OTURMA  DİĞER FORMÜLE GÖRE YÜKSEK ÇIKABİLİYOR, MÜSAADE EDİLEBİLİR SINIRLAR BİR BİLİM ADAM İÇİN KURTARIRKEN DİĞERİ İÇİN  KURTARAMIYOR. BELLİ BİR STANDARDI YOK MUDUR?

Konsolidasyon oturmalarinda mutlaka  laboratuvar da belirlenen  hacimsel sıkısma katsayisi  (mv)  kullanilmalidir. Laboratuvar sonucu kullanildiginda  oturma hesabi farkli cikmaz. Ancak ampirik  birtakim seylerden yararlanip  oturma bulmaya kalkisilirsa bahsettiginiz sorun cikar. Genelde  konsolidasyon deneyi bir hafta surfugunden muhendisler/mimarlar  konsolidasyon deneyi yaptirmak istemezlr. Ancak kohezyonlu ince daneli her zeminde konsolidasyon deneyi yapilir/yapilmalidir ve oturma  buna gore hesaplanmalidir. Bu tur zeminlerde radye temelinizde  varsa  10 cm e kadar  oturmaya izin verebilirsiniz

HOCAM KİL İÇİN 10CM DEMİŞİNİZ, KUM VE SİLT İÇİN DÜŞÜNCENİZ NEDİR?

Silt de kohezyonlu ve ince danelidir, konsolidasyon oturmasi beklenir limit 10 cm civari dusunebilirsiniz.

Kum ise dane boyu 0.076 ile 2mm  arasindadir yani kalin danenelidir(200 nolu elegi akliniza getirin). O zaman kumda kondolidasyon oturmasi beklenmez, ani oturma beklenir, konsolidasyon oturmasi icin bir sayi vermek grrekmez. Kumda ani oturma hesaplarsiniz  insaatiniz bitene kadarda  tum oturma hemen hemen grrceklesir.

O zaman, sonuc olarak

Ince daneli kil ve siltte  kondolidasyon oturmasi olur,

Kalin daneli kum, cakil vb de ise ani oturma olur.